由于維修質(zhì)量、運轉(zhuǎn)磨損、動態(tài)變形以及使用條件變更等因素的影響，柴油機配氣相位會產(chǎn)生變化，此時應(yīng)采取相應(yīng)的調(diào)整措施。
　  調(diào)整時應(yīng)首先確定正時齒輪的安裝位置是否正確，其次是檢查齒面的嚙合間隙是否符合規(guī)定。
　  若是個別氣門開啟、關(guān)閉偏早或偏晚，而誤差數(shù)值并不大時，可采用調(diào)整氣門間隙的方法解決。將氣門間隙適當(dāng)調(diào)小可糾正偏晚，將氣門間隙適當(dāng)調(diào)大可糾正偏早。
　　若出現(xiàn)各缸進(jìn)、排氣門的微開量相比互有大小，且都不符合規(guī)定或超差，表明各缸工作遲早不一。這種情形多為凸輪軸彎曲變形或凸輪磨損嚴(yán)重，應(yīng)修磨或更換凸輪軸。
　　若是各缸進(jìn)氣門的微開量比排氣門都大，表明進(jìn)、排氣門的配氣相位均提前，應(yīng)將其適當(dāng)推遲。反之，表明配氣相位均延遲，應(yīng)將所有各缸進(jìn)、排氣門的配氣相位均應(yīng)適當(dāng)提前。常用柴油發(fā)電機組的調(diào)整方法有：
　　1.偏移凸輪軸鍵法
　　若是大多數(shù)進(jìn)、排氣門配氣相位偏于一邊且相差數(shù)值接近一致，一般可采用偏位鍵的方法調(diào)整。
　　偏移凸輪軸鍵法是通過改變正時齒輪與凸輪軸的連接鍵的斷面形狀以實現(xiàn)對配氣相位的調(diào)整，鍵形狀的改變使得正時齒輪與凸輪軸的配合位置變動一個與鍵的偏移量相應(yīng)的角度，從而使配氣相位有所變動。
　　采用偏位鍵法調(diào)整配氣相位時一定要注意鍵的安裝方向，不得裝反。否則，將引起配氣相位成倍改變。若要使配氣相位延遲，應(yīng)使鍵順凸輪軸轉(zhuǎn)向偏移；若要使配氣相位提早，應(yīng)使鍵逆凸輪軸轉(zhuǎn)向偏移。
　　鍵的偏移量可按下述近似公式計算：
　　S=πdα/720
　　式中：
　　S—鍵的偏移量，mm；
　　d—凸輪軸裝鍵處的斷面直徑，mm；
　　α——需要調(diào)整的配氣相位度數(shù)，（以曲軸轉(zhuǎn)角計）。
　　例如，某柴油機凸輪軸安裝正時齒輪處的軸頸d為30mm，若需要改變配氣相位角1°（即α=1°），則鍵的偏移量為：
　　S=3.14×30×1/720≈0.13mm
　　即當(dāng)鍵偏移0.13mm時，則配氣相位角變化1°（曲軸轉(zhuǎn)角）。
　　2.凸輪軸正時齒輪軸向移動法
　　由于下置式凸輪軸的正時齒輪多為斜齒，如將凸輪軸正時齒輪作軸向位移時，就可以改變與曲軸正時齒輪的嚙合位置，使凸輪軸偏轉(zhuǎn)一定角度，從而改變配氣相位（凸輪軸軸向間隙要求保持不變）。在實際修理中，一般是通過改變止推凸緣厚度或正時齒輪輪轂厚度的方法，使正時齒輪獲得軸向位移量而進(jìn)行調(diào)整。減薄二者的厚度，配氣相位延遲，反之提早。上述厚度的增減量可通過下列經(jīng)驗公式計算：
　　H=f（Amax-Amin）/2±μ
　　式中：
　　H—增加止推凸緣或減少正時齒輪輪轂的厚度；
　　f—換算系數(shù)，配氣延遲時，取f=16.5；配氣提前時，取f=15.2；
　　Amax—同缸進(jìn)、排氣門微開量的較大值，mm；
　　Amin—同缸進(jìn)、排氣門微開量的較小值，mm；

　　μ—配氣相位調(diào)整值（經(jīng)驗值），即在理論上，進(jìn)、排氣門微開量差值的1/2，一般μ=0.02mm，配氣提前時取“+”，配氣延遲時取“-”

　　配氣相位的準(zhǔn)確性和可靠性對柴油機的壽命和工作的經(jīng)濟性及動力性能都有很大影響，柴油機經(jīng)過長時間的使用后，主要由于凸輪軸上進(jìn)、排氣凸輪磨損和原有幾何形狀改變，使配氣機構(gòu)傳動件的配合關(guān)系發(fā)生變化，引起柴油機動力下降，油耗增加，水溫增高等故障，維修不規(guī)范也會引起配氣相位的變化。因此，由于柴油機結(jié)構(gòu)形式、用途和轉(zhuǎn)速各不相同，配氣相位也不一樣，在柴油機修理過程中，需要根據(jù)柴油機的性能要求和使用工況，對配氣相位通過測試、檢驗、調(diào)整得到正確或接近合理的狀態(tài)。